Najwieksze momenty w pasmach sciennych powstaja przy calkowicie sztywnej konstrukcji podparcia

Największe momenty w pasmach ściennych powstają przy całkowicie sztywnej konstrukcji podparcia. W tym przypadku mamy najmniejsze siły poprzeczne i momenty w ryglach. Pod względem statycznym pasma ścienne rozpatrujemy wtedy, jako całkowicie utwierdzone w dolnej krawędzi. Inaczej, gdy podparcie każdego pasma ściennego jest niezależne. Występują wtedy największe siły poprzeczne i momenty w nadprożach otworów, a wykresy momentów zginających pasma ścienne mogą w dolnej części budynku zmienić znak. Read more „Najwieksze momenty w pasmach sciennych powstaja przy calkowicie sztywnej konstrukcji podparcia”

Wplyw sposobu podparcia na prace tarczy stezajacej

Wpływ sposobu podparcia na pracę tarczy stężającej. Wykresy dotyczą sytuacji, gdy nadproża na całej wysokości ściany mają jednakowe wymiary, a pasma ścienne są zamocowane w podłożu. Zmiana sztywności np. ostatniego nadproża powoduje jedynie lokalną, w obrębie kilku sąsiednich nadproży, zmianę rozkładu sił poprzecznych, jest to poza tym strefa, w której wartości bezwzględne tych sił są stosunkowo małe. O wiele większy wpływ na rozkład sił w całej tarczy mają warunki podparcia choć praktycznie ich wpływ ogranicza się do dolnych i środkowych części ściany. Read more „Wplyw sposobu podparcia na prace tarczy stezajacej”

Wartosc tej sily zalezna jest nie tylko od wyszczególnionych uprzednio wplywów, ale takze od cech geometrycznych przekroju poprzecznego pasma i miejsca usytuowania zlacza

Wartość tej siły zależna jest nie tylko od wyszczególnionych uprzednio wpływów, ale także od cech geometrycznych przekroju poprzecznego pasma i miejsca usytuowania złącza. Cechą charakterystyczną wykresu jednostkowych sił poprzecznych T (a tym samym sił poprzecznych w nadprożach) jest to, że wartość maksymalną osiągają one na wysokości ok. 0,2H od dolnej krawędzi tarczy. Tak, więc najbardziej obciążone (siłą poprzeczną i momentem) jest nie najniższe nadproże, ale nadproża usytuowane wyżej. W metodach analitycznych przyjmuje się szereg uproszczeń, co z kolei wymaga oszacowania popełnionych błędów. Read more „Wartosc tej sily zalezna jest nie tylko od wyszczególnionych uprzednio wplywów, ale takze od cech geometrycznych przekroju poprzecznego pasma i miejsca usytuowania zlacza”

Postep w technice drogowej

Postęp w technice drogowej zdąża obecnie zdecydowanie do jak najszerszego zastosowania kruszywa bitumowanego w oparciu o wyzyskanie kruszywa naturalnego (żwirów i pospółek). Istotną cechą tego kierunku i jego celem jest obniżenie kosztów produkcji mas bitumowanych, a tym samym rozszerzenie możliwości zakresu ich dotychczasowego stosowania. Stąd też klasyczne metody doboru mieszanek mineralnych według zasad betonowych lub makadamowych zatracają swe dotychczasowe znaczenie, ustępując raczej zasadzie wyzyskania całkowitego posiadanego kruszywa. Nowe metody doboru mieszanek są głównie na zasadzie mas o szerszym zakresie uziarnienia, a więc raczej mas typu mieszanego z dużymi tolerancjami co do ich szczelności. Stąd też np. Read more „Postep w technice drogowej”

Jezeli odpowiednio wykonane polaczenia pionowe uniemozliwiaja obsuwanie sie plyt, rozwazyc trzeba dwa mechanizmy niszczenia sie konstrukcji

Jeżeli odpowiednio wykonane połączenia pionowe uniemożliwiają obsuwanie się płyt, rozważyć trzeba dwa mechanizmy niszczenia się konstrukcji. Pierwszy, gdy styk poziomy w wyniku powstałej rysy odspajającej sąsiednie płyty w pionie nie jest w stanie przenieść żadnych lub, prawie żadnych sił ścinających. Całkowite obciążenie z danej kondygnacji przenieść musi wtedy zbrojenie poziome. Dla ostatniej kondygnacji, zawsze zachodzi ten schemat niszczenia budynku. Istnienie ciągłego zbrojenia w stykach pionowych poprawia wtedy sytuację w sposób zasadniczy zmniejszając konieczną ilość zbrojenia poziomego. Read more „Jezeli odpowiednio wykonane polaczenia pionowe uniemozliwiaja obsuwanie sie plyt, rozwazyc trzeba dwa mechanizmy niszczenia sie konstrukcji”

Zakres wspólpracy elementów ustroju zalezec bedzie od rozwiazania konstrukcji polaczen

Zakres współpracy elementów ustroju zależeć będzie od rozwiązania konstrukcji połączeń. Dotychczasowe wyniki badań doświadczalnych są zbyt skromne, aby można było podać odpowiednio udokumentowaną metodę obliczeń. Niemniej jednak wyraźna jest konieczność stosowania: – zdyblowań w stykach pionowych nawet niezbyt wysokich budynków, – wieńców nad każdą ścianą, – konstrukcyjnie pewnego połączenia poszczególnych tarcz ściennych w pionie. Zniszczenie ściany nośnej w skutek wybuchu nastąpić może nie tyle przez jej złamanie, ile przez jej wypchnięcie na co szczególnie narażone są ściany szczytowe. Konieczne jest, więc odpowiednio silne powiązanie tych ścian ze stropami. Read more „Zakres wspólpracy elementów ustroju zalezec bedzie od rozwiazania konstrukcji polaczen”

Zabezpieczenie budynku przed zniszczeniem postepujacym (lawinowym)

Zabezpieczenie budynku przed zniszczeniem postępującym (lawinowym) Projektując budynek należy każdorazowo rozważyć sytuację, w której z dowolnych przyczyn ulec może zniszczeniu jeden z jego elementów. Zniszczenie takiego elementu nie powinno pociągać za sobą; zniszczenia następnych, nie można bowiem dopuścić do lawinowego narastania katastrofy i w efekcie zniszczenia części lub całości konstrukcji. Przyczyny zniszczenia jednego z elementów nośnych mogą być różne, największą groźbą stanowią tu wybuchy gazu. Uwzględnienie wybuchu gazu w obliczeniach jest przy tym o tyle trudne, że nie istnieje wystarczające sprecyzowana wielkość obciążenia. W tej sytuacji trzeba przyjąć przy projektowaniu możliwość kompletnego zniszczenia (np. Read more „Zabezpieczenie budynku przed zniszczeniem postepujacym (lawinowym)”

Analogicznie do nadprozy zachowuja sie wszelkie polaczenia scian

Analogicznie do nadproży zachowują się wszelkie połączenia ścian. Można sobie wyobrazić, że poszczególne elementy połączone są ze sobą za pomocą pasma małych nadproży o współczynniku sztywności k = 7:/A, stąd też możliwość adaptacji metod obliczania nadproży do obliczania połączeń ścian. Współczynnik sztywności k waha się w bardzo szerokich granicach: przy niskich naprężeniach k = 5000-2000 kG/cm3, przy 7 = 0,87m , k = 200 kG/cm3 i przy 7 = 0,97 max, k = 100 kG/cm3. Wpływ sztywności złącza na maksymalne siły ścinające i sztywność ściany w zależności od wysokości budynku. Nawet dziesięciokrotna zmiana sztywności złącza nie ma decydującego znaczenia na uzyskane wartości o ile budynek jest dość wysoki. Read more „Analogicznie do nadprozy zachowuja sie wszelkie polaczenia scian”

W budynkach waskich o szerokosci nieprzekraczajacej 12 ID wystarczy dylatowanie plyt dachowych poprzecznie do dlugosci budynku

W budynkach wąskich o szerokości nieprzekraczającej 12 ID wystarczy dylatowanie płyt dachowych poprzecznię do długości budynku. Pierwszą dylatację wykonać należy wzdłuż ścian szczytowych lub w odległościach nie większej niż 6 ID od nich. Następne dylatacje (wewnętrzne) wykonuje się w odległościach wzajemnych nie większych niż 12 ID. Przy dachach szerszych niż 12 m konieczne są, niezależnie od dylatacji poprzecznych, dylatacje podłużne. Mogą to być dylatacje kalenicowe lub prowadzone w innych miejscach dachu, ale we wzajemnych odległościach nieprzekraczających 12 ID. Read more „W budynkach waskich o szerokosci nieprzekraczajacej 12 ID wystarczy dylatowanie plyt dachowych poprzecznie do dlugosci budynku”